Takeshi Miyasaka研究了不同毛細(xì)管長度（5～25mm）及直徑（2mm和3mm）下的放電特性。實驗結(jié)果表明隨毛細(xì)管直徑的減小和長度的增大，等離子體通道等效阻抗增大，與此同時，弧道沉積能量效率提高。特別地，在毛細(xì)管直徑為3mm時存在最佳毛細(xì)管長度使能量沉積效率最高。
日本東京都立大學(xué)JunjiUezu等將利用式（5）～式（8）所計算出的弧道等效阻抗定義為放電初始條件[36]，并利用該初始條件及電路方程對“PPT-Co II”推力器放電電流波形進行擬合，結(jié)果發(fā)現(xiàn)擬合波形在前半周期與實驗所測波形重合度較好，而在后半周期幅值明顯大于實驗所測波形。
其假設(shè)在放電過程中弧道等效阻抗線性增長，并利用放電電流波形中二、三峰值計算后半周期等效阻抗，并借此擬合等離子體阻抗整體變化趨勢。根據(jù)該擬合結(jié)果對放電電流波形進行分析發(fā)現(xiàn)：在全放電周期過程中，所擬合的放電電流波形與實際測量波形具有較好的一致性。擬合曲線及實測波形如圖13所示。
圖13 PPT-Co II放電電流波形擬合
主放電過程中等離子體等效阻抗的變化會對放電通道中的沉積能量產(chǎn)生影響，而沉積的能量將通過焦耳熱進一步使等離子體溫度及電子數(shù)密度發(fā)生變化進而影響等效阻抗。由此可知，在該過程中存在復(fù)雜的電熱耦合關(guān)系，而Junji Uezu等從宏觀角度對等離子體等效阻抗的變化進行了分析，雖在一定程度上與實測波形具有較好的一致性，但并未從微觀層面上解釋該擬合方法的科學(xué)性。
同時Junji Uezu研究發(fā)現(xiàn)等離子體通道電感隨毛細(xì)管長度增大基本保持恒定，同時等效電阻隨毛細(xì)管長度的增大而線性增大，且當(dāng)毛細(xì)管直徑較小時，增長程度更為顯著。初始放電能量為10J，毛細(xì)管直徑為3mm時，推力器整體效率保持恒定的同時，弧道能量沉積效率隨腔體長度增加而增大且具有飽和趨勢，這由等效阻抗的線性增長決定；而等離子體加速效率則隨腔體長度增加而降低[36]。
由脈沖等離子體推力器比沖及效率計算式可知，輸出性能的計算需要對單次放電下工質(zhì)燒蝕質(zhì)量進行準(zhǔn)確測量，而在低能量水平下毛細(xì)管型脈沖等離子體推力器單次放電工質(zhì)燒蝕質(zhì)量為數(shù)十克，且多次放電間存在較大的分散性，這對于測量單次放電前后工質(zhì)質(zhì)量變化存在較大的不確定性。因此各研究機構(gòu)均采用上千次放電后利用精密電子天平測量對平均單次放電工質(zhì)燒蝕質(zhì)量進行估計，且在放電前后需考慮控制工質(zhì)吸附氣體的影響。
日本大阪工業(yè)大學(xué)HirokazuTahara等研究單次放電平均燒蝕質(zhì)量與毛細(xì)管直徑及長度、放電次數(shù)、單次放電能量（5～15J）和陰極噴嘴結(jié)構(gòu)的關(guān)系[35]。8.8J單次放電能量，0.5Hz重復(fù)頻率工作模式下，推力器相關(guān)性能隨放電次數(shù)（10000次）的變化結(jié)果如圖14所示。同時，單次放電平均燒蝕質(zhì)量隨單次放電能量的增大和陰極噴嘴的縮短而增大。
圖14 推力器輸出性能隨放電次數(shù)的變化
4 毛細(xì)管推力器放電過程診斷及仿真建模
毛細(xì)管推力器工作的物理過程主要包括放電過程、燒蝕過程和射流產(chǎn)生過程。多個物理過程相互耦合，共同決定了毛細(xì)管推力器的性能參數(shù)。對于推力器等離子體診斷，主要包括放電通道內(nèi)等離子體和噴口外羽流的診斷。
美國愛德華茲空軍基地對XPPT?1的等離子體發(fā)射光譜進行診斷，通過對C2、C+、F及F+幾種特征光譜強度進行時間分辨的診斷，發(fā)現(xiàn)各成分發(fā)射光譜的強度變化與推力器宏觀放電特性間存在密切關(guān)系。
岐阜大學(xué)TakeshiMiyasaka等在毛細(xì)管壁上布置狹縫，研究了毛細(xì)管型推力器工作過程[42]，包括等離子體的產(chǎn)生和射流過程。在噴口軸線方向布置光電倍增管，利用飛行時間（Time of Flight, TOF）法，測量了等離子體團粒子等效速度。并將該方法測量結(jié)果與高速攝像機、靜電探針測量結(jié)果對比，驗證了該方法的有效性，如圖15所示。
實驗結(jié)果顯示，等離子體平均速度約為10km/s。利用高速相機，可以透過毛細(xì)管壁狹縫觀察工質(zhì)燒蝕過程。實驗結(jié)果顯示，燒蝕過程遠(yuǎn)大于放電持續(xù)過程。
圖15 岐阜大學(xué)對毛細(xì)管推力器工作過程診斷
2007年日本東京大學(xué)對平板式PPT進行研究，通過在高速攝影機前加裝濾光片的方法，對代表中性成分的C2及電離成分的C+離子運動特性進行觀測[43,44]。觀測結(jié)果表明，等離子體速度存在“分層”現(xiàn)象，帶電粒子運動速度可達10～20km/s，中性成分運動速度僅為1.8km/s，中性成分速度偏低是造成PPT總體效率低下的主要原因。Kumagai等發(fā)現(xiàn)放電通道內(nèi)等離子體以發(fā)散方式向噴口運動，而非成電流片形式整體噴射，這也是由于不同帶電粒子運動速度存在差異所致。
2013年Sch?nherr等利用馬赫-曾德爾干涉儀和光譜儀對ADDSIMP?LEX推力器放電通道的等離子體時空特性進行了診斷，實驗平臺如圖16所示。結(jié)果表明，放電通道等離子體溫度和密度隨時間和位置改變而改變，電子密度最大可達1023m?3，電子溫度變化范圍為1.7～3.1eV。
圖16 Sch?nherr搭建的推力器光學(xué)診斷平臺
通過仿真研究深入揭示微觀機理，闡明等離子體的宏觀特性變化規(guī)律，對于脈沖等離子體推力器研究具有重要意義。毛細(xì)管型脈沖等離子體推力器工作過程的仿真研究主要集中在毛細(xì)管燒蝕過程、毛細(xì)管內(nèi)等離子體流體力學(xué)和羽流流場仿真等。
大阪大學(xué)Toshiaki Edamitsu等研制了側(cè)面供料型毛細(xì)管等離子體推力器，并建立一維數(shù)值仿真模型分析了工質(zhì)傳熱、燒蝕、等離子體阻抗變化過程[35]。利用該仿真模型，定量分析了在毛細(xì)管推力器工作過程中，輻射、粘滯阻力、外回路阻抗等因素造成的能量損耗，對細(xì)化推力器工作過程，深入研究各因素對推力器性能影響規(guī)律有重要意義。
密歇根大學(xué)MichaelKeidar先后建立了朗繆爾燒蝕模型和動力學(xué)燒蝕模型，描述毛細(xì)管推力器工作過程中工質(zhì)燒蝕規(guī)律。結(jié)果表明，管壁燒蝕量存在軸向不均勻性，會影響毛細(xì)管內(nèi)等離子體軸向分布。利用仿真結(jié)果計算了推力器的平均燒蝕質(zhì)量和元沖量，與實驗結(jié)果對比，有較好的一致性[45-47]。
電熱化學(xué)炮中的毛細(xì)管放電過程與毛細(xì)管推力器的工作過程有相似之處，均屬于消融毛細(xì)管放電過程。不同之處在于，毛細(xì)管推力器工作環(huán)境為真空（約5×10?3Pa）；觸發(fā)方式為火花塞放電引燃，不涉及金屬絲爆過程；單次放電能量較低，燒蝕過程主導(dǎo)因素可能存在差異；毛細(xì)管推力器仿真模型需要對輸出元沖量進行計算。根據(jù)研究需求，可以對電熱炮中毛細(xì)管放電過程相關(guān)研究加以借鑒[48-50]。
目前關(guān)于等離子體射流仿真建模研究較多，毛細(xì)管推力器工作過程流場模型與其有相似之處，也可借鑒其研究和分析方法[51-55]。此外，目前對推力器仿真過程均基于局部熱平衡假設(shè)，但推力器在實際工況下可能尚未達到局部熱平衡條件，因此，在研究中，需要借鑒其他非平衡態(tài)等離子體模型對其進行修正[56,57]。
5 毛細(xì)管型脈沖等離子體推力器研究評述
隨著微納衛(wèi)星的發(fā)射任務(wù)不斷增多，對低功率高性能的推力器提出了更高的要求，傳統(tǒng)電磁型脈沖等離子體推力器經(jīng)過數(shù)十年的發(fā)展已接近瓶頸，其效率、推功比等性能參數(shù)已靠近理論極限，優(yōu)化空間較小。此外，脈沖等離子體推力器性能參數(shù)隨功率降低不斷劣化，難以滿足對低功率高性能推力器的需求。通過文獻調(diào)研，可以發(fā)現(xiàn)，毛細(xì)管脈沖等離子體推力器通過將以往以電磁加速為主導(dǎo)的工作模式改變?yōu)殡姛峒铀俟ぷ髂Ｊ?，獲得了良好的效果。
目前，日本、德國、美國等國已相繼展開研究，并逐步進行工程性能驗證。毛細(xì)管微推力器相關(guān)技術(shù)獲得了長足進步，但仍存在諸多科學(xué)和技術(shù)問題需要解決，主要包括：
（1）完善實驗方法與儀器測試系統(tǒng)。
目前，關(guān)于毛細(xì)管型脈沖等離子體推力器的研究手段主要包括：力學(xué)測量、電學(xué)測量、等離子體診斷以及建模仿真研究。毛細(xì)管型推力器輸出元沖量范圍為?N·s量級，因此需要研制應(yīng)用于微小推力測量的精密測量裝置及對應(yīng)的參數(shù)標(biāo)定方法。電學(xué)測量包括典型放電電壓與放電電流波形的測量，主要用于推力器放電過程的宏觀分析。等離子體診斷包括發(fā)射光譜診斷、高速攝影、質(zhì)譜檢測等。
通過等離子體檢測可以獲得微觀粒子的狀態(tài)特性分布。理論建模則包括對推力器工作過程的建模與仿真分析等。在完善各特性研究測試系統(tǒng)的同時，還需要不斷完善實驗方法與綜合檢測手段。借助不同角度的實驗結(jié)果，深入分析推力器工作特性。
（2）毛細(xì)管推力器工作機制。
由于毛細(xì)管推力器單次放電周期短（通常在10?s以內(nèi)）。放電過程、燒蝕過程、等離子體噴射過程相互耦合，電氣參數(shù)、結(jié)構(gòu)參數(shù)等影響因素多，各因素對等離子體參數(shù)與最終輸出參數(shù)作用規(guī)律尚不明晰，需要借助實驗和仿真分析相結(jié)合的方法，探索各關(guān)鍵因素對輸出參數(shù)影響機制間的作用規(guī)律，從而為推力器優(yōu)化設(shè)計提供理論依據(jù)。
（3）燒蝕過程實驗與仿真研究。
毛細(xì)管推力器腔體為聚四氟乙烯材料，在其工作過程中充當(dāng)推力器工質(zhì)，在電弧作用下電離、分解。燒蝕過程是推力器工作過程中的重要一環(huán)，直接影響推力器的輸出特性。目前，對于燒蝕特性的研究仍不夠深入，尚未闡明燒蝕過程的發(fā)展機制。
研究燒蝕過程需要綜合借助多種檢測手段，深入分析放電參數(shù)等對燒蝕過程及燒蝕產(chǎn)物的影響。最終目的是通過燒蝕機理的研究，建立電學(xué)參數(shù)和輸出參數(shù)之間內(nèi)在聯(lián)系。此外，還需借助數(shù)值模擬的方法，建立仿真模型，輔助實驗完善對燒蝕機理的研究。
（4）參數(shù)調(diào)控方法。
毛細(xì)管推力器可以通過改變放電電壓、放電頻率獲得大范圍內(nèi)輸出參數(shù)調(diào)節(jié)。需要對放電電壓、結(jié)構(gòu)尺寸、極性配合對放電特性、燒蝕特性、噴射特性的影響規(guī)律進行系統(tǒng)的測試、分析和研究。針對推力器比沖、元沖、效率等輸出參數(shù)進行深入分析，建立工作參數(shù)與輸出參數(shù)之間的對應(yīng)關(guān)系。在對工作機制研究的基礎(chǔ)上，選擇目標(biāo)參數(shù)對應(yīng)的最佳參數(shù)配合方案，最終掌握推力器參數(shù)調(diào)控方法。
（5）工程應(yīng)用優(yōu)化。
推力器真實工作時需要面對真空低溫強電離等條件的惡劣太空環(huán)境，這對其系統(tǒng)元器件可靠性提出了更高要求。毛細(xì)管型推力器由諸多單元構(gòu)成，包括電路處理單元、觸發(fā)單元、推力器主體單元，各單元的壽命和穩(wěn)定性決定了推力器整體性能，因此需要在地面模擬環(huán)境中開展毛細(xì)管推力器全系統(tǒng)壽命研究，包括工質(zhì)材料、電極燒蝕情況等。研制耐燒蝕性能好的電極結(jié)構(gòu)[58,59]。
為了滿足微小衛(wèi)星的使用需求，還需研制先進電源系統(tǒng)、高性能儲能單元和高集成度的電源處理模塊[60]。此外，為延長推力器輸出總沖，還需要結(jié)合微小衛(wèi)星對推力器使用和安裝要求改進毛細(xì)管結(jié)構(gòu)設(shè)計、推力器工質(zhì)補給或替換方式。
結(jié)論
微小衛(wèi)星的不斷發(fā)展對微推進系統(tǒng)提出了更高的要求，脈沖等離子體推力器采用固體工質(zhì)，脈沖工作，具有系統(tǒng)簡單、可靠性高、參數(shù)拓展范圍寬的優(yōu)點。
然而，傳統(tǒng)脈沖等離子體推力器性能參數(shù)隨整體功率降低劣化嚴(yán)重，難以滿足參數(shù)需求。毛細(xì)管型脈沖等離子體推力器利用消融毛細(xì)管放電，產(chǎn)生等離子體射流獲得推力。電熱加速機制使其在低功率下能夠獲得良好性能參數(shù)，具有良好的應(yīng)用前景。
對于毛細(xì)管型推力器的研究，一方面，需要從科學(xué)研究的角度，深入分析毛細(xì)管推力器工作機制，對所涉及的放電特性、燒蝕特性、噴射特性開展系統(tǒng)的理論分析、數(shù)值模擬和實驗研究工作，獲得參數(shù)影響規(guī)律；另一方面，需要從工程應(yīng)用角度出發(fā)，不斷優(yōu)化毛細(xì)管推力器結(jié)構(gòu)設(shè)計，開展推力器各模塊的全壽命試驗，提高參數(shù)輸出一致性，掌握參數(shù)調(diào)控方法。
目前，國內(nèi)尚未見相關(guān)研究報道，應(yīng)加快毛細(xì)管推力器相關(guān)研究，加快其工業(yè)化應(yīng)用進程。
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